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DP处理后GH4169合金在热变形过程中的组织演变被引量：2: 2017年; 对DP处理后的GH4169合金在变形温度900~1 060℃、应变速率0.001~0.500s-1下进行了热压缩变形试验,研究了变形温度、应变速率和应变量对合金显微组织、δ相形貌以及δ相演变的影响,分析了组织演变机制。结果表明:DP处理后合金的显微组织中分布有大量片层状/长针状δ相,在高温压缩变形过程中变形断裂和溶解断裂的综合作用下,随应变量的增加,δ相发生弯曲、扭折直至球化;随着变形温度的升高或应变速率的降低,δ相含量逐渐减少,合金动态再结晶晶粒尺寸和动态再结晶体积分数逐渐增大。; 司家勇陈龙廖晓航刘娜钟利萍; 关键词：GH4169合金 Δ相热变形动态再结晶

热加工工艺对挤压态FGH4096合金临界晶粒长大的影响被引量：4: 2020年; 基于挤压态FGH4096合金双圆锥台试样热压缩变形及过固溶热处理试验,结合DEFORM有限元软件数值模拟,确定试样中各等效应变范围内临界晶粒长大分布规律,研究热加工工艺对挤压态FGH4096合金临界晶粒长大的影响。结果表明:在温度980~1060℃、应变速率0.003~0.03 s^−1条件下,双圆锥台试样热变形后再经过固溶热处理,合金临界晶粒长大的窗口条件从低温低应变速率向高温高应变速率转变,其中(980℃、0.03 s^−1)、(1060℃、0.003 s^−1)条件下可以避免出现临界晶粒长大,并获得均匀晶粒组织。当变形温度为980℃时,随着应变速率的增加,异常晶粒长大程度减小,且合金临界晶粒长大位置的临界等效应变数值降低;当应变速率为0.03 s^−1时,随着变形温度的升高,异常晶粒长大程度增大,且试样发生临界晶粒长大的等效应变区域扩大。; 刘松浩司家勇陈龙; 关键词：挤压态热压缩

DP工艺GH4169合金新型高温本构模型及组织定量研究被引量：2: 2017年; 通过高温热压缩试验,得到经DP工艺处理的GH4169合金在变形温度为900~1060℃、应变速率为0.001~0.5 s^(-1)、压缩量为70%条件下的真应力-真应变曲线,依据流变曲线特征,界定出加工硬化-动态回复和动态流变软化两个阶段,建立了相应的新型高温流变本构模型,同时观察了变形显微组织,进行了定量金相统计分析。结果表明:GH4169合金高温压缩显微组织中的动态再结晶晶粒尺寸随变形温度的升高或应变速率的降低而逐渐增大;δ相含量逐渐减少,在1060℃时基本消失。通过引入标准统计参数——相关系数和平均相对误差绝对值,表明预测值和实际试验数值吻合度较高,所建立的本构方程可以用于准确预测经DP工艺处理的GH4169合金热成形过程中的应力值和热成形工艺优化。; 司家勇陈龙廖晓航李志; 关键词：GH4169合金本构模型动态再结晶 Δ相

挤压态FGH4096合金室温变形及临界晶粒长大研究: 2021年; 基于挤压态FGH4096合金圆柱和双圆锥台试样室温压缩变形及热处理实验,结合DEFORM有限元软件数值模拟,确定了挤压态FGH4096合金室温压缩临界晶粒长大的临界等效应变窗口条件,分析了挤压态FGH4096合金室温压缩临界晶粒长大机制。结果表明:挤压态FGH4096合金圆柱试样在压缩速度0.01 mm/s下的室温压缩临界等效应变窗口为0.03~0.07,双圆锥台试样在压缩速度0.05 mm/s下的室温压缩临界等效应变窗口为0.005~0.06。挤压态FGH4096合金室温压缩临界晶粒长大与合金变形量和γ′相溶解后晶界的颗粒钉扎作用消失有关,呈现为在小变形区域粗大晶粒吞噬细小晶粒的异常晶粒特征。; 刘松浩司家勇陈龙; 关键词：挤压态室温压缩

挤压态FGH4096合金的热变形行为及热加工图被引量：9: 2019年; 为了获得挤压态FGH4096合金的热加工最佳工艺参数,利用Gleeble 3180D热模拟实验机对热挤压后的FGH4096合金进行了高温压缩实验,研究了其在变形温度1020~1140℃、应变速率0.001~1.0s^-1、压下量50%条件下的高温变形行为,分析了应变速率和变形温度对流变应力的影响,并基于双曲正弦模型与动态材料模型建立相应的本构方程和热加工图。结果表明,该合金的热变形激活能为1128.79kJ/mol;优化的热加工工艺参数范围为变形温度1049~1080℃、应变速率0.005~0.013s^-1,在该区域内合金的能量耗散率峰值为64%。通过微观组织分析发现,此区域内金相组织发生完全动态再结晶,合金的晶粒细小且均匀。; 陈龙司家勇刘松浩廖凯; 关键词：挤压态热压缩本构模型热加工图

FGH4096合金含高应变速率的流变行为和热加工图构建被引量：2: 2020年; 在变形温度为1020~1140℃、应变速率为0.001~10 s^-1的条件下,采用热压缩实验研究了热等静压态FGH4096合金的热变形行为并建立了热加工图。在应变速率为0.001~1.0 s^-1时,流变应力在达到峰值后开始减小。当应变速率为10 s^-1时,合金的的真应力-真应变曲线剧烈下降,这与试样开裂有关。随着变形温度的降低或应变速率的提高,合金的流变应力增大。当应变速率在1.0 s^-1以上时,由于流变应力迅速减小后又增大,合金的真应力-真应变曲线出现了双峰形态,这与高应变速率下滑移系开动和位错转变有关。真应变为0.3的热加工图中含有两个明显的动态再结晶区域,耗散率峰值位置分别为:(1)变形温度1040℃、应变速率0.002 s^-1,耗散率62%;(2)变形温度1120℃、应变速率0.001 s^-1,耗散率53%。当真应变为0.4时,该合金在变形温度1050~1105℃、应变速率高于0.2 s^-1时存在流动失稳。; 刘松浩司家勇陈龙徐梦杰; 关键词：高应变速率热压缩本构模型热加工图

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陈龙