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曹富荣: 作品数：66 被引量：389H指数：11; 供职机构：东北大学更多>>; 发文基金：国家自然科学基金中央高校基本科研业务费专项资金国家重点基础研究发展计划更多>>; 相关领域：金属学及工艺一般工业技术冶金工程电气工程更多>>

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Flow instability criteria in processing map of superalloy GH79被引量：4: 2012年; Hot compression tests were conducted on a Gleeble-1500D thermal simulating tester.Based on the deformation behavior and microstructural evolution of superalloy GH79,different types of instability criteria of PRASAD,GEGEL,MALAS,MURTY and SEMIATIN were compared,and the physical significance of parameters was analyzed.Meanwhile,the processing maps with different instability criteria were obtained.It is shown that instability did not occur when average power dissipation rate was larger than 60%in the temperature range of 900-930°C and 960-1080°C,corresponding to the strain rate range of 5×10 -4 -1.8×10 -1 s -1 and 5×10 -4 -1.5×10 -1 s -1 ,respectively.The two domains are appropriate for the processing deformation of superalloy GH79.; 周舸丁桦曹富荣韩寅奔张北江

Ti-6Al-4V合金超塑性变形中的组织演变及变形机制被引量：22: 2007年; 920℃、应变速率为1×10-3和2×10-4 s-1时,对不同初始晶粒尺寸(2.6、6.5和16.2μm)的Ti-6Al-4V合金进行超塑性拉伸变形。采用光学显微镜、透射电镜观察变形后的显微组织。结果表明,初始晶粒尺寸的不同对超塑性变形中的组织演变及变形机制有着显著的影响。拉伸变形中晶粒明显粗化,变形诱发晶粒长大是超塑性变形组织的重要特征之一;随着变形程度的增大,应变诱发的晶粒长大显著增大,并且远大于静态长大的增幅。对于细晶粒材料(2.6和6.5μm),位错运动协调的界面滑动是其变形的主要机制。而对于晶粒较粗的材料(16.2μm),超塑变形机制是晶界滑动与晶内位错运动的共同作用。随着晶粒尺寸的增大,以晶界滑动为主的变形方式逐渐转向以晶内位错运动为主。; 赵文娟丁桦曹富荣侯红亮李志强; 关键词：TI-6AL-4V合金超塑性变形晶粒尺寸晶粒长大

检查高纯铝中位错腐蚀坑的新方法被引量：1: 1996年; 利用位错处能量高,优先腐蚀而出现露头的特点,可以在材料表层显示出位错腐蚀坑形貌,进而研究位错坑的数量、大小、形状与性能之间的关系.它是研究退火材料(位错密度<10^((-6)cm^(-2))表层特点的重要方法.高纯铝是制备电极用箔、印刷电路等电子工业用的功能材料.其表层位错特征与其电学性能密切相关,研究过程中经常要测出位错坑的大小、形状和数量,从而在制取材料的方法上采取措施提高材料性能.然而检查高纯铝中位错坑的具体方法在文献资料中,介绍出来的仅仅是一鲜半爪的信息.我们在研究工作中,摸索出一种既实用又快捷的新方法,现介绍如下.; 曹富荣温景林崔建忠; 关键词：高纯铝铝

Al-Ti-C晶粒细化剂的形核与衰减机理研究被引量：14: 2005年; 通过SEM、XRD、EPA等分析手段,研究了液固反应法制备的AlTiC晶粒细化剂中间合金的组织特征,并结合热力学分析探讨了TiC粒子的形核与衰减机制。试验结果表明:TiC的形核机理是Ti原子以某种机制扩散至TiC粒子的表面形成富Ti层,并接近TiAl3的成分,在凝固过程中TiAl3与周围Al液发生包晶反应形成αAl;保温过程由于C从TiC向Al熔体中的扩散,使其稳定性降低及TiC向Al4C3转化,使αAl晶格失配是细化效果衰减的主要原因。; 李英龙陈彦博曹富荣温景林

超轻Mg-8Li合金超塑性力学性能的研究被引量：23: 1997年; 研究了超轻Ｍｇ－８Ｌｉ合金的高温超塑力学性能。实验表明，在变形温度５７３Ｋ，应变速率５ｘｌ０－４Ｓ－１的条件下内获得最大延伸率９６０％。从对数真应力－真应变速率曲线得到的应变速率敏感性指数为０．６４。该值表明在Ｍｇ－８Ｌｉ合金中发生了晶界滑移为主要变形机制的高温变形过程。; 曹富荣崔建忠; 关键词：镁锂合金超塑性力学性能

半固态合金强流变轧制单位轧制压力分布的数学模型和理论研究被引量：3: 2011年; 建立了半固态合金强流变轧制过程封闭矩形孔型中单位轧制压力分布的数学模型,并以AZ91D镁合金为例,通过计算研究了轧制带材厚度、带材宽度和轧辊半径对单位轧制压力分布的影响规律.结果表明,强流变轧制带材的厚度越小,宽度越窄,单位轧制压力峰值越大,平均单位轧制压力也越大;随着带材厚度减小,单位轧制压力峰值向出口移动,而随着带材宽度减小,单位轧制压力峰值向入口移动;随着轧辊半径增大,单位轧制压力的峰值和平均轧制压力都增大,峰值逐渐向出口偏移.; 黄红乾曹富荣管仁国赵占勇邢振环; 关键词：半固态孔型轧制数学模型 AZ91D

多向锻造法细化镁合金晶粒的研究现状被引量：4: 2016年; 多向锻造技术能显著细化晶粒,大幅改善材料的力学性能,是一种极具潜力的大塑性变形工艺。综述了多向锻造技术细化镁合金晶粒的研究现状,介绍了多向锻造技术的工艺流程以及晶粒细化机制,展望了多向锻造技术未来的研究方向。; 张坚曹富荣; 关键词：多向锻造大塑性变形镁合金

LY12合金热轧变形抗力模型和多道次热轧压下规程计算机程序设计: 1998年; 采用FORTRAN程序建立了LY12合金热轧变形抗力模型，在此基础上用QBASIC语言编制了该合金多道次热轧压下规程电算程序。计算表明，与手工计算相比，程序运行速度快，可机上优化力能参数，极大地提高了设计效率。; 曹富荣雷方温景林; 关键词：压下规程热轧变形抗力模型程序设计

Al-12.7Si-0.7Mg合金超塑性变形行为及变形机理被引量：3: 2012年; 对Al-12.7Si-0.7Mg合金在Instron5500电子万能材料试验机上进行超塑性拉伸实验.通过对该合金超塑性过程中延伸率δ,应变速率敏感性指数m值的计算,获得了不同变形温度、不同应变速率下δ和m值的变化规律.该合金在温度为793 K,应变速率为1.67×10-4s-1时,合金的应变速率敏感性指数和延伸率均达到最大值,分别为0.44,379%.分别构建了该合金的功率耗散率图以及铝合金RWS变形机理图.运用功率耗散率图预报该合金的超塑性变形区域;应用铝合金变形机理图并结合该合金超塑性拉伸前后显微组织变化规律,根据不同温度下Al-12.7Si-0.7Mg合金柏氏矢量补偿的晶粒尺寸值、模量补偿的应力值预报该合金的超塑性拉伸变形机理.; 周舸丁桦李卓梁曹富荣; 关键词：应变速率敏感性指数超塑性拉伸

Ti6Al4V合金的低温超塑性拉伸变形行为被引量：13: 2008年; 在700℃-850℃的温度范围内对Ti-6%AL-4%V(质量分数)合金板材进行超塑性拉伸试验,研究了应变速率为3×10^(-4)-5×10^(-3)_S^(-)1条件下的拉伸变形行为.结果表明:Ti6Al4V合金在空气中表现出良好的低温超塑性变形能力.在800℃初始应变速率(?)=5×10^(-4)S^(-1)条件下,延伸率达到536%.在较低的700℃下变形((?)=5×10^(-4)s^(-1),延伸率仍然超过了300%.在整个变形温度区间内,应变速率敏感性指数m均为0.3左右,最大值为0.63.在850℃变形激活能与晶界自扩散激活能十分相近,表明晶界扩散控制的晶界滑动是超塑性变形的主要机制.在700-750℃,变形激活能远大于晶界自扩散激活能,位错运动是激活能升高的原因.在800℃变形的激活能介于两者之间,表明随着温度的降低变形机制逐渐发生改变.; 赵文娟丁桦曹富荣赵敬伟张亚玲侯红亮; 关键词：金属材料 TI6AL4V合金低温超塑性应变速率敏感性指数激活能

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